525宁波镇海抗裂双快水泥-新闻动态

发布时间:2019-09-23 21:57:46

来源:网络

525宁波镇海抗裂双快水泥 水泥固化土强度特性试验研究·7·各类工程中[1]。20世纪以来,对于固化土研究主要2漠地区特殊风沙土用固化剂来加固的力学性能和工6排水三轴试验入手,对水泥固化土的强度特性进行研究,深入了解其物理力学特性。1 试验方案土样选取典型沙漠地区特殊的风成风沙土,采用固化材料为水泥固化剂,选取4种掺量m(水泥重量与干土重量的百分比)分别为2%、5%、8%、12%,把水泥固化剂掺入风沙土中将其进行拌合,分3层击实,每层击实次数为25次。每层间用刮土刀刨毛,以便于土层间更好的结合,避免出现明显的界面。然后将试件从击实筒中取出,称取其质量后套上橡皮膜备用。试验设备是南京电力自动化设备厂生产的SJ-1A型应变控制式三轴剪力仪,主要由试验机、测量系统、压力室、制备试样工具等4部分组成。三轴剪切采用不固结不排水(UU)的方式,试验剪切应变速率为0.828mm/min,分级加载测试,围压分别取100kPa、200kPa、300kPa。试样直径为39.1mm,高为80mm。所有试样均剪切至破坏或达到一定的轴向应变(15%)后停机。2 试验结果分析2.1 围压对水泥固化土应力应变关系的影响不同围压下主应力差σ1-σ3与轴向应变εa关系曲线如图1所示,随着应变的增加,水泥固化土应力不断增加。开始段应力应变关系曲线比较接近,   

525宁波镇海抗裂双快水泥

525宁波镇海抗裂双快水泥

结论1)硫铝酸盐水泥固化土在硫酸镁溶液侵蚀作用下,早期无侧限抗压强度随浸泡时间呈先上升后下降的趋势,浸泡1~3d时强度增大较快,浸泡7d时强度达到,浸泡14d时强度有较大下降。2)侵蚀方式对硫铝酸盐水泥固化土早期强度及发展趋势有较大影响。浸泡法作用下硫铝酸盐水泥固化土无侧限抗压强度呈先上升后下降的趋势;而内掺法作用下,硫铝酸盐水泥固化土早期强度随龄期增加而增大,在1~3d时增速较快,3d后增速变缓,且整体上比浸泡法作用下的无侧限抗压强度高1~2MPa,3)等量替换方式下,掺入CCCW硫铝酸盐水泥固化土无侧限抗压强度会降低;同时,CCCW能提高硫铝酸盐水泥固化土耐硫酸镁侵蚀性能,表现为浸泡法作用下,掺入CCCW的固化土在溶液质量浓度为1.5~18.0g/L时浸泡14d后强度仍呈上升趋势,而未掺CCCW的固化土14d强度有较大下降。4)基于固化土稳固系数建立的硫铝酸盐水泥固化土早期强度JM和NM模型具有一定的可行性和普适性,14d时间内强度预测值与实测值误差最高分别为7.31%与5.07%。

525宁波镇海抗裂双快水泥

525宁波镇海抗裂双快水泥

对比图1,5发现,浸泡法作用下,硫铝酸盐水泥固化土强度处于5.0~8.5MPa时,14d强度较7d强度有较大下降;内掺法作用下,硫铝酸盐水泥固化土强度整体上处于8.0~11.5MPa,14d时间内强度处于不断增大状态,说明硫酸镁溶液侵蚀方式对硫铝酸盐水泥固化土强度影响较大。对比图1,2,6发现,内掺法作用下,NC固化土强度同样处于不断增大状态;而浸泡法作用下,除C=22.5g/L外,JC固化土在其他各质量浓度下的强度也都处于上升状态,说明添加剂CCCW能减弱侵蚀方式对固化土强度的负作用,提高硫铝酸盐水泥固化土抗硫酸镁侵蚀的耐久性。对比图1,2,5,6可看出,同条件下JC固化土强度较JS固化土小,NS固化土强度较NC固化土小,说明CCCW会减小硫酸镁对硫铝酸盐水泥固化土的侵蚀作用。对比图3,4,7,8发现,C=4.5g/L时JS固化土强度达到一个峰值,而相同条件下JC固化土强度达到峰值时C=9.0g/L;且对于NS和NC固化土,C≥22.5g/L时,NS固化土强度有所下降,而NC固化土强度在1d后处于上升趋势,说明CCCW能提高硫铝酸盐水泥固化土耐硫酸镁侵蚀的能力。

本研究课题将钢渣粉作为胶凝固化剂掺入到海相淤泥中,研究钢渣粉+三狮水泥固化土在海水离子侵蚀下强度劣化问题,从宏观和微观两个方面对其进行研究,为钢渣粉在实际工程中的二次利用提供相关的理论依据。1试验材料及方法试验材料试验用土为青岛市经济技术开发区海相淤泥质土,如图1所示。泥土平均埋深为88m,主要为淤泥质黏土,呈灰黑色,稍有臭味,流塑状,其物理力学参数见表1。试验所用三狮水泥为#普通硅酸盐三狮水泥,比表面积为556m2/kg,其主要矿物成分为:CaO、SiO2、Al2O3、MgO等。所用钢渣粉为日照市炼钢厂炼钢所弃废渣经湿式磁选法处理,球磨加工而成,呈灰黑色粉末状,其主要矿物成分为C2S、C3S、MgO、Fe2O3、Al2O3以及MnO等,比表面积为412m2/kg。试验所用的钢渣粉活性催化剂有NaOH、Na2SO4、硅粉。NaOH、Na2SO4纯度均为分析纯,含量均大于%。所用硅粉具体成分见表2。试验模拟海水侵蚀环境,所用海水为青岛市胶州湾海水,海水水质及其主要离子的含量依据中国海洋大学宋跃飞教授所测数据[21],具体内容如表3所示。

525宁波镇海抗裂双快水泥

分别为180mm、180mm和3000mm。冲击荷载作用在面层的中心,作用区域为圆形。考虑到路面结构和冲击荷载作用的对称性,为提高数值模拟计算的效率,建立了如图6所示的2D模型。在该模型中,两侧约束横向(x向)位移,底边约束横向和竖向两个方向(x和y向)的位移。表层三狮水泥混凝土面板采用的基于扩展有限元法的黏聚裂缝模型,基层石灰土采用的摩尔库伦模型,黄土采用的DP模型。各结构层的主要数值模拟参数如表2所示。表2路面结构层数值模拟参数Table2Parameersforpavemensruure材料弹性模量/MPa密度/kg·m3泊松比内摩擦角/º内聚力/kPa三狮水泥混凝土//石灰土7001750053290黄土除弹性模量和泊松比外,三狮水泥混凝土面板的抗拉强度和断裂能均采用的上一节中确定出的表1中的数值和124N/m。图6路面结构示意图(单位:mm)(uni:mm)冲击荷载作用在以道路中心为圆心,半径为的圆形区域内。图7所示为冲击荷载的时程曲线,总作用时间为34ms,峰值为1.4MPa,为标准FWD荷载曲线的2倍。图7FWD荷载作用曲线Fig.7LoadingurveofFWD本文着重探讨三狮水泥混凝土面板在有不同初始裂缝长度和位置的情况下,冲击荷载对裂缝扩展的影响。

525宁波镇海抗裂双快水泥

基于Wiener退化对镁三狮水泥混凝土中钢筋的锈蚀预测摘要:镁三狮水泥混凝土对钢筋的腐蚀限制了其广泛的推广应用,为解决这一难题,提出利用涂层来缓解其对钢筋的腐蚀,确保镁三狮水泥钢筋混凝土建筑满足设计规定的使用年限要求。根据西部盐渍土地区的自然环境,采用溶液浸泡加速锈蚀的试验方法对氯氧镁涂层钢筋混凝土进行快速腐蚀试验;运用电化学工作站周期性地对氯氧镁涂层钢筋混凝土试块进行电化学试验;以表征涂层钢筋锈蚀的电化学参数(腐蚀电流密度)作为退化指标,在Wiener退化过程的基础上进行可靠度建模并且对涂层钢筋进行锈蚀预测。研究结果表明:利用涂层钢筋腐蚀电流密度作为耐久性退化指标可以得到镁三狮水泥涂层钢筋混凝土中的涂层钢筋锈蚀的可靠度函数,并确定出涂层钢筋在30000d左右达到中等腐蚀。

新闻推荐